| 大功率變頻器調制策略 |
| 2008-12-10 13:33:00 李建林 許鴻飛 潘磊 王立喬 張仲超 供稿 |
| 摘要:多載波PWM技術(shù)是目前在多電平變流器中常用的開(kāi)關(guān)調制技術(shù),具有原理簡(jiǎn)單、實(shí)現方便而且普遍適用于各種多電平變流器等特點(diǎn)。按照各三角載波的相位,多載波PWM技術(shù)可分為三種具體調制方案。本文從諧波品質(zhì)角度比較了各種方案的優(yōu)劣,確定了在不同場(chǎng)合下最佳的調制方案。CPS-SPWM技術(shù)是多重化技術(shù)和SPWM技術(shù)的有機結合。該技術(shù)能夠在較低的器件開(kāi)關(guān)頻率下實(shí)現較高等效開(kāi)關(guān)頻率的效果,通過(guò)低次諧波的相互抵消提高等效開(kāi)關(guān)頻率而不是簡(jiǎn)單地將諧波向高次推移,因而具有良好的諧波特性。錯時(shí)采樣空間矢量調制是一種新型的開(kāi)關(guān)調制策略,能夠在較低的器件開(kāi)關(guān)頻率下實(shí)現較高等效開(kāi)關(guān)頻率的效果,具有良好的諧波特性。從而在理論上證明該技術(shù)能夠大大提高裝置的等效開(kāi)關(guān)頻率,同時(shí)沒(méi)有基波損失;這個(gè)結論普遍適用于各種載波脈寬調制技術(shù)。 關(guān)鍵詞:多載波PWM,多電平變頻器,載波相移SPWM,空間矢量調制,錯時(shí)采樣SVM
MODULATION TECHNIQUE FOR HIGH POWER CONVERTET ![]() 當頻率調制比較低時(shí),三種PWM調制的輸出有所區別。A型PWM調制在載波諧波處,諧波幅值較大,而邊帶諧波幅值明顯小于后兩種。對于奇數電平變頻器,B型、C型PWM輸出不含載波諧波。不考慮載波諧波時(shí),A型PWM調制的輸出的THD較小。在單相系統中,C型調制方案最優(yōu);而在三相平衡無(wú)中線(xiàn)系統中,A型方案較為合適。單就低次主導諧波的分布和含量而言,不論電平數為奇數或偶數,方案C都是最好的。從調制原理上,方案C與載波CPS-SPWM技術(shù)[4]、5]的調制效果完全一致。在對低次諧波特性要求比較高的場(chǎng)合,比如單位功率因數校正裝置(Unity Power Factor Correction)等,方案C更為適用。 4.基于載波組的PWM技術(shù) 這種控制方式適用于二極管鉗位型多電平變頻器?;驹硎?;在N電平變頻器中,N-1個(gè)具有相同頻率和相同幅值的三角載波并排放置,形成載波組;以載波組的水平中線(xiàn)做為參考零線(xiàn),共同的調制波與其相交,得到相應的開(kāi)關(guān)信號。根據三角載波的相位,這種控制方式可以有三種不同的形式。這種控制方式下,變頻器的輸出特性良好,器件的開(kāi)關(guān)頻率較低而等效開(kāi)關(guān)頻率較高,輸入輸出成線(xiàn)性關(guān)系,能夠輸出一定的帶寬;但器件的導通負荷不一致,尤其在深調制的情況下,處于變頻器外圍的功率器件幾乎不導通,而內部的功率器件開(kāi)關(guān)頻率較高。為了解決在深調制下出現的這種情況,也出現了一些改進(jìn)的控制方式。至于調制波,可以采用標準正弦波,也可以采用諧波注入正弦波。 5. 多電平電壓空間矢量調制 ⑴這是常規的二電平電壓空間矢量調制技術(shù)(SVM)在多電平變頻器上的擴展應用。常規的二電平SVM技術(shù)是根據不同的開(kāi)關(guān)組合方式,生成八個(gè)電壓空間矢量,其中六個(gè)非零矢量,兩個(gè)為零矢量;在空間旋轉坐標系下,對于任意時(shí)刻的矢量由相鄰的兩個(gè)非零矢量合成,通過(guò)在一個(gè)調制周期內對兩個(gè)非零矢量和零矢量的作用時(shí)間進(jìn)行優(yōu)化安排,得到PWM輸出波形。對于多電平SVM技術(shù),其基本原理與二電平SVM技術(shù)相似,只是開(kāi)關(guān)組合的方式隨著(zhù)電平數的增加而有所增加;其規律是對于m電平變頻器,其電壓空間矢量的數目為m3個(gè),當然這些電平中有些在空間上是重合的。比如對于三電平變頻器,其電壓空間矢量的數目為27個(gè),其中獨立的電壓空間矢量為19個(gè),一個(gè)零矢量,18個(gè)非零矢量;同樣的,在空間旋轉坐標下,對于任意時(shí)刻的矢量由相鄰的三個(gè)非零矢量合成,在一個(gè)開(kāi)關(guān)調制周期內對三個(gè)非零矢量與零矢量的作用時(shí)間進(jìn)行優(yōu)化安排,得到PWM輸出波形[4-6]。由于隨著(zhù)電平數與電壓空間矢量的數目之間是立方關(guān)系,所以多電平SVM技術(shù)在電平數較高時(shí)受到很大限制[7];因此目前多電平SVM技術(shù)的研究一般只限于五電平以下。 ⑵MSL-SVM的相電壓調制波也可以按照以上的辦法得到相電壓調制波的顯式函數。根據調制波的數學(xué)表達式,可以繪出SVM的相電壓調制波波形。方法一至方法四的調制波波形如圖2所示(幅度調制比為1)。其中細實(shí)線(xiàn)為A相, 虛線(xiàn)為B相, 點(diǎn)劃線(xiàn)為C相, 粗實(shí)線(xiàn)為線(xiàn)電壓。 從圖2可知,盡管四種方法的調制算法互不相同,其相電壓波形也各不相同,但線(xiàn)電壓波形卻完全一致,是同相同幅的標準正弦波。 ![]() 從各種方法的相電壓調制波波形和調制原理來(lái)看,可以定性地得到以下兩點(diǎn)結論: ⑶從形狀上看,方法一和方法二的相電壓調制波波形完全是相反的。將方法二的相電壓調制波形垂直翻轉180°,得到的波形在形狀上與方法一的相電壓調制波完全相同;當然相位上有差。從傅立葉變換的性質(zhì)可知,波形的翻轉和相位移動(dòng)對只影響各次諧波的相位,不影響它們的幅值。也就是說(shuō),在相同的調制比下,在輸出電壓的諧波分布和諧波幅值上,采用方法一和方法二的效果完全一致。 ⑷調制波波形上看,交替零矢量調制方式的調制波具有正負半周反對稱(chēng)性質(zhì),屬于對稱(chēng)調制;而單一零矢量調制方式的調制波沒(méi)有正負半周反對稱(chēng)性質(zhì),屬于非對稱(chēng)調制。對稱(chēng)調制的諧波特性顯然比非對稱(chēng)調制好,也就是說(shuō)交替零矢量調制方式的諧波特性比單一零矢量調制方式好。方法四的調制波形在四種方法中對稱(chēng)性最好,因此其諧波特性也是最好的。 為了驗證以上兩點(diǎn)結論,通過(guò)Matlab構造了電壓型三相六開(kāi)關(guān)逆變器,分別采用上述四種方法調制,進(jìn)行了仿真研究。圖3所示的是分別采用四種方法調制,輸出線(xiàn)電壓的頻譜圖(幅度調制比為0.9,頻率調制比為27);輸出線(xiàn)電壓的THD(總諧波損失)分別為:61.66%、61.66%、61.04%和59.52%。比較四種調制方法,從THD和頻譜分布上看,方法四最好;而方法一和方法二的THD和頻譜完全相同。這表明前面得到的結論是正確的。 ![]() 6. CPS-SPWM CPS-SPWM技術(shù)由于能在大功率場(chǎng)合實(shí)現SPWM技術(shù),可以極大地改善輸出波形,減小輸出諧波,從而相應減小濾波器的容量,降低成本。同時(shí)因其等效開(kāi)關(guān)頻率高、傳輸帶寬寬,可以引入各種先進(jìn)的控制策略,優(yōu)化整個(gè)系統的性能指標[10]。從這個(gè)角度上來(lái)說(shuō),這也是控制手段在特大功率場(chǎng)合的一個(gè)突破。在實(shí)現CPS-SPWM技術(shù)時(shí),功率主電路的復雜性并沒(méi)有增加。 CPS-SPWM是適用于大功率電力電子裝置的開(kāi)關(guān)調制策略,可以應用于組合變頻器,也可以應用于多電平變頻器。,CPS-SPWM技術(shù)的基本思想是:在變頻器單元數為 ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() 圖4 (b)所示的 ![]() ![]() ![]() 除了SPWM技術(shù)以外,載波相移PWM技術(shù)還采用以下幾種調制策略。 ⑴相移式SHEPWM技術(shù)(Phase-shifted Selected Harmonic Elimination PWM)[42] 這種控制方式以傳統的定次諧波消除法PWM為基礎,在開(kāi)關(guān)角計算中加入預置的相移量,將計算得到的不同相移量的開(kāi)關(guān)角分別用于不同的變頻器單元,使得疊加得到的交流側電壓、電流達到諧波最優(yōu)。 ⑵ 錯時(shí)采樣SVM技術(shù)(Sample Time Staggered SVM,下簡(jiǎn)稱(chēng)STS-SVM)[6][7] 組合變頻器STS-SVM技術(shù)的調制方法,簡(jiǎn)而言之就是將各變頻器單元的采樣時(shí)間錯開(kāi)。具體地講,在組合變頻器中,N個(gè)變頻器單元在相同頻率調制比k、幅度調制比mr下,進(jìn)行SVM調制;各變頻器單元采樣時(shí)間依次相位差為2π/(N•k)。STS-SVM技術(shù)比較于載波相移SPWM技術(shù),有電壓利用率高,開(kāi)關(guān)頻率小,易于數字實(shí)現等特點(diǎn)。 除此之外,將其它的一些調制策略,如滯環(huán)電流控制[43][44]、單周控制[45][46][47]等等,應用在載波相移PWM技術(shù)中,具有一定的研究前景。 載波相移PWM技術(shù)具有以下特點(diǎn): ⑴各變頻器單元的開(kāi)關(guān)頻率低,可采用特大功率電力電子器件GTO等組成大功率變流裝置,并降低器件開(kāi)關(guān)損耗。 ⑵輸出諧波小,可大大減小濾波器的體積、尺寸。 ⑶等效開(kāi)關(guān)頻率高,傳輸頻帶寬;傳輸線(xiàn)性好,容易引入一些優(yōu)秀的控制方法。 ⑷各變頻器單元的電路結構完全相同,易于模塊化實(shí)現。 7. STS-SVM 電壓空間矢量調制技術(shù)(SVM技術(shù))是建立在交流異步電機磁場(chǎng)理論基礎上的一種調制策略,但現在其使用范圍已經(jīng)不再僅僅局限于電機應用場(chǎng)合,而是一種能夠普遍應用的PWM技術(shù)。相對于SPWM技術(shù),SVM技術(shù)具有以下優(yōu)點(diǎn):(1)直流電壓的利用率比SPWM提高15%;(2)采用最小開(kāi)關(guān)損耗方式調制時(shí),開(kāi)關(guān)器件的開(kāi)關(guān)損耗降低1/3;(3)調制方法便于數字實(shí)現。 STS-SVM是受CPS-SPWM技術(shù)啟發(fā),融合SVM調制方法而得到一種適合多電平變頻器的空間矢量調制方法[33]。簡(jiǎn)而言之就是將各變頻器單元的采樣時(shí)間錯開(kāi)。具體地講,在組合變頻器中, ![]() ![]() ![]() 靈活多樣的調制技術(shù)與豐富的電路拓撲相結合形成各具特色的變流裝置[11-20]。目前已進(jìn)入研究階段的有基于多電平SVM的二極管鉗位型變頻器、本文提出的CPS-SPWM級聯(lián)H型變頻器等。另外,還有一些具有研究前景的方向,如相移單周控制組合變頻器等。 8.仿真和實(shí)驗驗證 為了驗證上述結論,本文通過(guò)Matlab構造了一個(gè)三相電壓型六開(kāi)關(guān)逆變器,頻率調制比取為27,幅度調制比取為0.9。采用調制方法四,線(xiàn)電壓輸出如圖5(a)所示理論頻譜,如圖5(b)所示??梢?jiàn)二者基本相同,表1列出了兩組頻譜中主要諧波的相對幅值(以基波幅值為單位幅值);經(jīng)計算,得到兩組頻譜數據的均方差為0.71%。 ![]() ![]() 本文構造了一臺三相AC/DC/AC變頻器,拖動(dòng)異步電機進(jìn)行了調速實(shí)驗。逆變部分采用電壓型三相六開(kāi)關(guān)電路,采用方法一作為開(kāi)關(guān)調制策略,采樣頻率定為1050Hz。主開(kāi)關(guān)器件使用IR公司的IRFP460,控制電路采用ADI的電機專(zhuān)用DSP芯片ADMCF328。在達到額定頻率(50Hz)時(shí),根據控制原理計算其幅度調制比為0.8,變頻器的輸出線(xiàn)電壓波形如圖2.21(a)所示。通過(guò)Tektronix的TDS240示波器將實(shí)驗波形的數據采集到計算機中,通過(guò)FFT可計算出圖2.21(a)的頻譜如圖2.21(b)所示;而根據式(2-25)可以計算其理論頻譜如圖2.21(c)所示。比較圖2.21(b)和圖2.21(c),可見(jiàn)二者很接近,但存在一定誤差;經(jīng)計算,得到兩組頻譜數據的均方差為1.73%。實(shí)驗頻譜與理論頻譜出現誤差的主要原因有:(1)示波器采集數據的精度不夠高,(2)為防止橋臂短路而設置了死區時(shí)間,造成波形畸變。 ![]() 9.結論 本文在閱讀和分析了國內外文獻的基礎上,比較了多電平變流器幾種典型調制策略的優(yōu)缺點(diǎn)。CPS-SPWM技術(shù)可以在較低的開(kāi)關(guān)頻率下有效地抑制和消除低次諧波,并且具有較寬的傳輸帶寬,是一種適用于大功率電力電子裝置的優(yōu)秀的開(kāi)關(guān)調制策略。級聯(lián)H橋多電平變流器在各種多電平變流器中所需用的元器件數目最少;由于采用獨立直流結構,因此直流側的均壓?jiǎn)?wèn)題相對容易解決;每個(gè)基本單元的電路結構完全一致,更有利于模塊化設計。在并聯(lián)有源濾波器系統中,由于直流側不需要提供有功功率,級聯(lián)H橋多電平變流器的優(yōu)勢可以得到充分的發(fā)揮; CPS-SPWM技術(shù)良好的諧波傳輸特性也可以得到良好的利用。 參考文獻 [1]H. S. Patel, et. al. Generalized Technique of Harmonic Elimination and Voltage Control in Thyristor Inverter: Part I – Harmonic Elimination. IEEE Trans on IA, Volume.9, No.3, 1993, pp:310-317 [2]B.P. McGrath, D.G. Holmes. A comparison of multi-carrier PWM strategies for cascaded and neutral point clamped multilevel inverters. APEC’99 [3]K. Oguchi, T. Karaki, N. Hoshi. Space vectors of output voltage of reactor-coupled three-phase multilevel voltage-source inverters. EPE,99 [4]J. H. Suh, C. H. Choi, D. S. Hyun. A new simplified space-vector PWM method for three-level inverters. APEC’99 [5]P.F. Seixas, M. A. Severo, et. al. A space vector PWM Method for three-level voltage source inverters. APEC’2000 [6]王長(cháng)永.組合變流器相移SPWM技術(shù)及其在有源電力濾波器中的應用研究.浙江大學(xué)博士學(xué)位論文 2000年12月 [7]王立喬.錯時(shí)采用空間矢量調制技術(shù)研究. 浙江大學(xué),博士學(xué)位論文 2002年11月 [8]王兆安,楊君,劉進(jìn)軍.諧波抑制和無(wú)功補償,機械工業(yè)出版社,1998 [9]耿俊成. 鏈式靜止同步補償器數學(xué)模型和控制策略研究.清華大學(xué)博士學(xué)位論文.2003年4月 [10]李建林.載波相移級聯(lián)H橋型多電平變流器及其在有源電力濾波器中的應用研究.浙江大學(xué)博士論文.2005年5月 [11]Zhihong Ye; Boroyevich, D.; Jae-Young Choi; Lee, F.C .Control of circulating current in two parallel three-phase boost rectifiersPower Electronics, IEEE Transactions on , Volume: 17 , Issue: 5 , Sept. 2002 pp:609 – 615 [12]Wang, T.C.Y.; Zhihong Ye; Gautam Sinha; Xiaoming Yuan. Output filter design for a grid-interconnected three-phase inverter.Power Electronics Specialist, 2003. PESC ‘03. IEEE 34th Annual Conference on, Volume:2 , 15-19 June 2003 .pp:779 - 784 [13]Zhihong Ye; Boroyevich, D.; Lee, F.C .Paralleling non-isolated multi-phase PWM converters. Industry Applications Conference, 2000. Conference Record of the 2000 IEEE , Volume: 4 , 8-12 Oct. 2000 .pp:2433 – 2439 [14]Sangsun Kim; Enjeti, P.N. “ A new hybrid active power filter (APF) topology”Power Electronics, IEEE Transactions on, Volume: 17 , Issue: 1 , Jan. 2002 ,pp:48 – 54 [15]Yoon-Ho kim, Soo-Hong Kim, Kang-Hee Lee. “A new hybrid power filter using multi-level inverters” IEEE international Power Electronics and Motion Control Conference,Auguest, 2004 ,pp:210-214 [16]Song, B.-M.; Lai, J.-S.; Chang-Yong Jeong. “A soft-switching high-voltage active power filter with flying capacitors for urban maglev system application” Industry Applications Conference, 2001. Thirty-Sixth IAS Annual Meeting. Conference Record of the 2001 IEEE , Volume:3 , 30 Sept.-4 Oct. 2001 pp:1461 - 1468 [17]Li Jianlin; Hu Changsheng; Wang Liqiao; Zhang Zhongchao. “APF based on multilevel voltage source cascade converter with carrier phase shifted SPWM [active power filter” TENCON 2003. Conference on Convergent Technologies for Asia-Pacific Region , Volume: 1 , 15-17 Oct. 2003 ,pp:264 - 267 [18]Simone Buso, L. Malesani, P. Mattavelli. Comparison of Current Control Techniques for Active Filter Applications, IEEE Trans. IE, Volume.45, No.5, 1998, pp:722-729. [19]Xiao Wang, B.T.Ooi. Real-Time Multi-DSP Control of Three-Phase Current-Source Unity Power Factor PWM Rectifier. IEEE Trans. PE, Volume.8, No.3, 1993, pp:295-300. [20]Nishida, K.; Rukonuzzman, M.; Nakaoka, M.; “Advanced current control implementation with robust deadbeat algorithm for shunt single-phase voltage-source type active power filter”Electric Power Applications, IEE Proceedings- , Volume: 151 , Issue: 3 , 8 May 2004,pp:283 – 288 作者簡(jiǎn)介: 李建林(1976—)男,中科院電工所博士后,研究方向為有源電力濾波器、變速恒頻風(fēng)力發(fā)電技術(shù)。 許鴻飛(1974—)女,山西省水利科學(xué)研究所工程師。 潘磊(1981-)男,中科院電工所助理工程師,研究方向為變速恒頻風(fēng)力發(fā)電技術(shù)。 |
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